根據(jù)地?zé)崮軗Q熱形式的不同，地源熱泵系統(tǒng)分為地埋管地源熱泵系統(tǒng)、地下水地源熱泵系統(tǒng)和地表水地源熱泵系統(tǒng)。其中地下水地源熱泵系統(tǒng)和地表水地源熱泵系統(tǒng)由于受到使用條件和環(huán)境保護的限制很難推廣，地埋管地源熱泵系統(tǒng)則應(yīng)用廣泛。地埋管換熱器又分為水平式和豎直式，由于水平埋管式占地而積大并且不能較好地利用地?zé)崮?，因此豎直埋管式得到了更為普遍的應(yīng)用。國內(nèi)近些年陸續(xù)出現(xiàn)了一些豎直埋管式地源熱泵項目，比如山東建筑大學(xué)學(xué)術(shù)報告廳地源熱泵系統(tǒng)采用25組并聯(lián)的豎直U形埋管組成室外換熱器。雖然豎直埋管式地源熱泵系統(tǒng)應(yīng)用的可行性己經(jīng)在實際工程中得到證明，但是缺乏對實際運行數(shù)據(jù)包括如何進行熱平衡以及系統(tǒng)節(jié)能性等各個方而的具體分析論證。本文通過寒冷地區(qū)某辦公樓地源熱泵系統(tǒng)的測試，對地源熱泵系統(tǒng)運行的可行性和節(jié)能性進行分析，為豎直埋管式地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計提供理論依據(jù)。
一、工程實例
1.1 工程概況
寒冷地區(qū)（北京市）某辦公樓項目占地7469.37m2，辦公樓建筑面積36350.07m2，其中地下13716.73m2，地上22633.34m2。工程空調(diào)系統(tǒng)夏季冷負荷為1935.67kW，冬季熱負荷為1353.78kW。夏季制冷供回水溫度為7℃/12℃，冬季供熱供回水溫度為45℃/40℃。
1.2 ownic歐尼克自動門 系統(tǒng)設(shè)置
該工程中地源側(cè)采用100m長豎直雙U形地埋管換熱器408組。末端采用風(fēng)機盤管加新風(fēng)系統(tǒng)，部分房間采用全空氣系統(tǒng)?？照{(diào)水系統(tǒng)為兩管制定流量系統(tǒng)。空調(diào)系統(tǒng)供回水壓差為0.32MPa，定壓值為0.35MPa。
工程中設(shè)計冷熱負荷相差較大，導(dǎo)致冬夏季循環(huán)水流量相差也較大，故選用兩套水泵系統(tǒng)，冬夏季各用一套。水泵設(shè)置如表1所示。從中可以看出：夏季空調(diào)側(cè)流量為391m3/h，電動機功率為74kW；地源側(cè)流量為468m3/h，電動機功率為110kW。冬季空調(diào)側(cè)流量為440m3/h，電動機功率為110kW；地源側(cè)流量為334.4m3/h，電動機功率為74kW。
地埋管地源熱泵應(yīng)用中非常重要的參數(shù)是土壤溫度，目前國內(nèi)外許多專家、學(xué)者的研究成果表明：地下5m以下的土壤溫度全年基本不受外界氣溫影響。
?。ㄔ诠こ探ㄔO(shè)前進行可行性和適宜性分析，確定項目所在地的適宜埋管深度及該范圍內(nèi)的地層熱物性參數(shù)。鉆了兩個深度100m的地層勘探孔，采用雙U形埋管方式，埋管深度為100m,測試時間為48h，地溫測量工作具體參數(shù)見表2。
在完成現(xiàn)場成孔、下管、回填工作并靜置Za后，完成了測試孔內(nèi)的地溫測試工作，具體測量結(jié)果如圖1所示（測試結(jié)束時刻為2010-03-18T10:39，室外溫度為2.7℃）。
從圖1可以看出，受地而空氣溫度波動影響，地表下淺層溫度變化較大，深層溫度不受地而空氣溫度波動的影響，總體上隨深度增加而升高。對圖1中相對穩(wěn)定的溫度實測值（深度20~95m）進行計算可得，其地溫梯度為2.3℃/100m。地埋管地源熱泵系統(tǒng)的埋管基本處于地下2m以下，根據(jù)上述測量的地溫數(shù)據(jù)，選取PE管內(nèi)2m以下的實測溫度進行加權(quán)平均可得，該場地2~100m的原始地溫可取值為15.48℃。
地埋管地源熱泵周期運行后土壤溫度出現(xiàn)上升或下降是土壤熱量收支失衡的兩種后果，都對系統(tǒng)持續(xù)穩(wěn)定運行不利。
土壤的熱平衡是個復(fù)雜多變的過程，地埋管換熱器周圍土壤溫度的變化總是由內(nèi)向外逐層傳遞，任何一點的逐時溫度主要由冬夏季兩條周期性變化的日平均溫度波的相位和波幅疊加決定，同時受空調(diào)間歇運行造成的多條逐時溫度波變化影響，另外還與分層地質(zhì)差異、多變地下水含量與流速等諸多微觀因素有關(guān)。本文中的熱平衡是指在無地下水流動情況下的熱平衡。
為了防比地源熱泵熱失衡問題的發(fā)生，進行了地質(zhì)熱物性試驗，經(jīng)分析計算，該工程計算場區(qū)淺層（100m以內(nèi)）地?zé)犰o態(tài)儲量為4.75TJ/℃（巖土體每變化1℃釋放或吸收的熱量，數(shù)據(jù)由項目勘察評估報告提供）。
根據(jù)工程場區(qū)所在地淺層地?zé)岬刭|(zhì)條件，結(jié)合地源熱泵系統(tǒng)室外熱源部分應(yīng)用空間條件和系統(tǒng)年排熱、取熱量，可按式（1）計算年度供冷、供暖季后地層平均溫度變化。
式（1），（2）中Δt為地層平均溫度變化（℃）；ΔQ年為系統(tǒng)年排熱量與取熱量之差，按運行時間累計（kJ）；Qu為溫度變化1℃地層能夠釋放的熱量，kJ/℃；Q排為夏季向土壤排放的熱量（kJ）；Q取為冬季取自土壤的熱量（kJ）；t冷為夏季運行時間（s）；Q冷為夏季設(shè)計總冷負荷（kW）；t熱為冬季運行時間（s）；Q熱為冬季設(shè)計總熱負荷（kW）；COP冷為設(shè)計工況下熱泵機組的制冷性能系數(shù)；COP熱為設(shè)計工況下熱泵機組的供熱性能系數(shù)。
地源熱泵系統(tǒng)機組的制冷、制熱性能系數(shù)分別為COP冷=5,COP熱=4，地埋管地源熱泵系統(tǒng)完全承擔(dān)建筑空調(diào)冬季負荷1353.78kW和夏季負荷1935.67kW。若系統(tǒng)冬季運行時間按120d計，夏季運行時間按100d計，且每天運行10三菱plc自動門控制程序h，運行負荷系數(shù)取0.7，則運行一個供冷、供暖季后的累計熱聚集ΔQ年=Q排-Q取≈2.78×109kJ。擬建場區(qū)可利用而積為13671m2，淺層（100m以內(nèi)）地?zé)犰o態(tài)儲量為4.75TJ，經(jīng)過一個供冷、供暖季后，巖土體溫度變化Δt ≈0.58℃。
地埋管區(qū)域巖土體溫度升高將會影響地埋管地源熱泵系統(tǒng)的長期使用，多年以后，地源熱泵系統(tǒng)效率會顯著降低。為了保證地源熱泵系統(tǒng)的長期高效運行，同時也考慮到地源熱泵系統(tǒng)運行間隔期地層溫度恢復(fù)和大地?zé)崃髯饔?，在不影響地源熱泵系統(tǒng)長期運行效率的前提下，經(jīng)過一個供冷、供暖季后，巖土體溫度升高幅度不宜超過0.30℃（數(shù)據(jù)由項目勘察評估報告提供）。按照此種情況反推，在滿足空調(diào)冬季負荷（1353.78kW）時，巖土體冷熱基本平衡J隋況下，地源熱泵系統(tǒng)可承擔(dān)建筑空調(diào)夏季負荷1486.56kW，剩下的449.11kW冷負荷需要通過其他方式承擔(dān)。此時，選用的地源熱泵機組全年向巖土體排熱量為1.425TJ，經(jīng)過一個供冷、供暖季后，巖土體溫度升高幅度為0.30℃。
上述分析表明，在寒冷地區(qū)辦公建筑采用地源熱泵系統(tǒng)時需進行熱物性測試及冷熱負荷與巖土溫升計算，以保證運行效果。
該工程地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)于2012年12月正式投入使用。運行時間為08:00~18:00，運營人員每2h記錄一次運行數(shù)據(jù)，每天有5組數(shù)據(jù)，包括：地源側(cè)流量、空調(diào)側(cè)流量、冷凝器進水溫度、蒸發(fā)器出水溫度、地源側(cè)集分水器溫度、空調(diào)側(cè)集分水器溫度、地源側(cè)循環(huán)泵電流以及空調(diào)側(cè)循環(huán)泵電流等，分析時取每天數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值，數(shù)據(jù)截至2014年7月。
4.1 地源側(cè)換熱量與室外溫度的關(guān)系
該地區(qū)冬季空調(diào)室外計算溫度為-9.9℃，筆者收集了2013年12月室外氣象參數(shù)，并對比了同期室外最低溫度與地源側(cè)換熱量的關(guān)系。
實際運行數(shù)據(jù)中有地源側(cè)水流量以及地源側(cè)供回水溫差，計算得到的地源側(cè)換熱防火門屬于平開自動門量結(jié)果如圖2所示。從中可以看出，一般情況下地源側(cè)換熱量與室外溫度成反比，同時也與建筑使用情況有關(guān)，如26日與19日，前者室外溫度較低，其地源側(cè)換熱量卻較小，原因在于前者的使用房間數(shù)減少使得熱負荷變小。
4.2 室外平均溫度與地源側(cè)進、出水溫度的關(guān)系
2013年8月的室外平均溫度與同期地源側(cè)進、出水溫度的對比結(jié)果如圖3所示。從中可以看出，一般情況下地源側(cè)進、出水溫度與室外平均氣溫同步變化，且變化幅度小于室外平均氣溫的變化幅度，另外也與建筑使用情況有關(guān)。
2013年8月的平均室外溫度為27.26℃，而地源側(cè)平均水溫為22.68℃，因此夏季工況地源熱泵系統(tǒng)優(yōu)于空氣源熱泵系統(tǒng)。
2013年12月的室外平均溫度與同期地源側(cè)進、出水溫度的對比結(jié)果如圖4所示。從中可以看出，地源側(cè)進、出水溫度與室外平均氣溫同步變化，且變化幅度小于室外平均氣溫的變化幅度。
2013年12月平均室外溫度為0.56℃，而地源側(cè)平均水溫為6.25℃，因此冬季工況時地源熱泵系統(tǒng)遠遠優(yōu)于空氣源熱泵系統(tǒng)。
4.3 蒸發(fā)器進出水溫差、冷凝器進出水溫差與設(shè)計溫差的關(guān)系
圖5、6分別顯示了2013年12月和8月蒸發(fā)器與冷凝器進出水溫差的對比。從圖5、6可以看出，無論冬季還是夏季，蒸發(fā)器與冷凝器進出水溫差都同步變化，且80%以上時間實際溫差都小于設(shè)計溫差。
2013年12月蒸發(fā)器進出水平均溫差為1.64℃，冷凝器進出水平均溫差為4.56℃，設(shè)計溫差均為5℃，這樣冷凝器水泵浪費了8.8%的電能，冷凝器水泵功率為110kW，按運行1個月(31d，每天運行10h，電價1元/(kW·h))進行計算，僅僅12月就浪費了2728元電費；蒸發(fā)器水泵浪費了67%的電能，蒸發(fā)器水泵功率為74kW，12月浪費了15370元電費。
2013年8月，冷凝器進出水平均溫差為3.5℃，蒸發(fā)器進出水平均溫差為4.68℃，設(shè)計溫差均為5℃，冷凝器水泵浪費了30%的電能，8月浪費了10230元電費；蒸發(fā)器水泵浪費了6.4%的電能，8月浪費了1468元電費。由以上分析可以看出，在地源熱泵系統(tǒng)中定流量運行存在著較大的浪費，建議采取定溫差方式運行。
?。?）淺層巖土體溫度受室外空氣溫度影響較大，深層巖土體溫度受室外空氣溫度影響較小，寒冷地區(qū)冬季土壤溫度維持在15.48℃左右；
?。?）寒冷地區(qū)辦公建筑采用地源熱泵系統(tǒng)時，需進行冷熱負荷平衡計算，必要時采取輔助冷熱源形式；
?。?） 地源側(cè)換熱量隨著室外溫度的變化而變化，且與建筑使用情況有關(guān)；
?。?）寒冷地區(qū)地源熱泵系統(tǒng)冬、夏季工況均優(yōu)于空氣源熱泵系統(tǒng)；
（5）地源熱泵冷凝器與蒸發(fā)器進出水溫差在運行過程中通常小于設(shè)計溫差，造成水泵能耗偏高。建議采用定溫差、水泵變頻調(diào)節(jié)的控制方式。
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